thuyết minh tính toán móng cẩu tháp TC5510
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
THUYẾT MINH TÍNH TOÁN
MÓNG CẨU THÁP TC5510
CALCULATION SHEET FOR TOWER CRANE
FOUNDATION TC5510
Công trình: BỆNH VIỆN QUỐC TẾ HOA LÂM
Project :
HOA LAM INTERNATIONAL HOSPITAL
Hạng mục: MÓNG CẨU THÁP TC5510
Item :
TOWER CRANE FOUNDATION TC5510
Địa điểm: Khu Y Tế Kỹ Thuật Cao TpHCM, Phường Bình Trị Đông B, Quận
Bình Tân, Tp.HCM, Việt Nam
Location:
High Tech Medical Park TpHCM , Binh Tri Dong ward – Binh Tan
District - HCMC- Vietnam
1. DỮ LIỆU ĐẦU VÀO / INPUT
1.1. Cơ sở, căn cứ tính toán:/ Reference
a. Tiêu chuẩn áp dụng:/ Standard
TCVN 2737:1995 - Tải trọng và tác động -Tiêu chuẩn thiết kế.
TCVN 2737 : 1995 “Loads and effects – Design standard”
TCXDVN 5575:2005 - Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế.
TCXDVN 5575:2012 “Steel structures – Design standard”
TCXDVD 5574:2014 – Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép, tiêu chuẩn thiết kế.
TCXDVN 5574: 2014 “concrete and reinforced concrete structures – Design
standard”
TCXDVN 205:1998 – Móng cọc, tiêu chuẩn thiết kế
TCXDVN 205 : 1998 “Pile foundations – Design standard”
b. Phần mềm tính toán: Safe 12.3.
Software for calculation: Safe 12.3.
c. Hồ sơ khảo sát địa chất của công trình.
Report of geotechnical investigation
Trang / Page 1 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
1.2. Thông số vật liệu./ Materials
- Bê tông móng: B25 (M350):
Rb = 14.5 MPa
Rbt = 1.05MPa
Concrete for foundation: Grade B25 (M350)
- Cốt thép d > 10, loại A-III:
Rs = 365 MPa
Rebar d > 10, grade A-III
- Cốt thép d ≤ 10, loại A-I:
Rs = 225 MPa
Rebar d ≤ 10, grade A-III
1.3 Thông số cẩu tháp/ Tower Crane specification:
Cẩu tháp TC5510/ Tower crane TC5510:
(Frame/ Khung 1.6mx1.6m)
Bán kính cần thực tế lắp là /Actual installed jib radius:
R=55m
Tải trọng đầu cần/ Weight of jib:
Pmin = 1.0T
Tải trọng cẩu/ Weight of crane:
Pmax = 6.0T
Theo Catalogue của cẩu tháp thì chiều cao phải neo vào tòa nhà tối đa là 36m, sau đó cứ
24m sẽ bố trí 1 tầng neo (Khi chiều cao cẩu vượt quá 36m).
According to crane catalogue, maxium height anchored to the building is 36m, after that,
1 anchor span shall be installed for each 24m (Crane height is over 36m).
Nội lực lớn nhất tại chân cẩu dùng để tính toán cho móng cẩu (an toàn tính toán, xét
trường hợp cẩu chưa có hệ giằng và chiều cao tự đứng tối đa là 38.4m).
Maxium internal force at crane foot is used to calculate the crane foundation (safety
calculations, considering the case of crane without bracing and maxium stand height
38.4m).
Load / Tải trọng tác dụng:
Theo Catalogue móng cẩu tháp TC5510 tải trọng tác dụng lên 4 chân cẩu tháp trường
hợp nguy hiểm nhất tương ứng với cẩu tháp ở trạng thái không làm việc, đạt chiều cao tự
đứng là 38.4m.
According to catalogue of crane TC5510, load effect to 4 feet of crane tower in the worst
case corresponds to a state that cranes do out service, and stand height is 38.4m.
Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: According to catalogue of crane, We have:
Trang / Page 2 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
SỐ LIỆU THEO CATALOGUE CẨU THÁP TC5510 / TOWER CRANE
CATALOUGE TC5510 DATA
Tên tải Name of load
Giá trị Value
P1
Tải thẳng (kN) Vertical load
700
P2
Tải ngang (kN)
26
Horizontal load
M
Tải nghiêng (kN.m)
1350
Tilting moment
MK
Môment xoắn (kN.m)
200
Torque moment
Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: According to catalogue of crane, We have:
Trang / Page 3 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Ghi chú/ Note:
-
Lực hướng lên/ Upward load
-
Lực hướng xuống/ Downward load
-
Các giá trị F2, F3 đều dương, chỉ khác chiều/ Values F2, F3 are both positive,
different direction only.
-
L: bề rộng thân cẩu/ Width of crane’s body
-
F là lực tại chân cẩu tháp / Load of foot ‘s crane
-
Trường hợp xiên cần/ Oblique rod case:
P1 M
700 1350
=
n L 2
4 1.6 2
*F1 = 771.6kN
*F1,3 =
*F3 = 421.6kN
*F4 = F2 =
-
P1 700
=
= 175kN
n
4
Trường hợp ngang cần / Horizontal rod case:
P1 M 700 1350
=
n 2L
4
2 x1.6
*F1 = F2 = 596.9kN
*F1,2 =
P1 M 700 1350
=
n 2L
4
2 x1.6
*F3 = F4 = 246.9kN
*F3,4 =
BẢNG 1.1 SỐ LIỆU TẢI THEO CATALOGUE CẨU THÁP TC5510
TABLE 1.1 LOAD DATA ACCORDING TO CATALOGUE OF CRANE TC5510
Lực dọc tại bốn chân cẩu (kN)
Nghiêng cần/
Oblique rod case
Ghi chú
(Tự đứng 38.4m)
Trạng thái cẩu tháp
1
2
3
4
772
175
-422
175
Ngang cần /
Horizontal rod
case
597
597
-247
-247
Tải ngang/ Horizontal load P= 26kN
Trang / Page 4 of 21
Lực dọc có giá trị âm kéo
(nhổ)
Lực dọc có giá trị dương
nén
Halim Construction JSC
-
Calculation sheet for tower crane foundation
Trong đó : In stead of :
o Tĩnh tải : trọng lượng bản thân đài móng bê tông cốt thép. / Dead load :
the self-weight of pile cap.
o Hoạt tải : tải trọng của chân cẩu tháp. Tải trọng chân cẩu tháp lấy từ
catalouge bao gồm : trọng lượng bản thân đốt cẩu tháp + tải trọng gió
tác dụng lên cẩu tháp. / Live load: load effect to 4 feet of crane tower
from catalogue. That is instead of : self – weight of span crane + wind
load effect to tower crane.
Thiên về an toàn, phần hoạt tải chân cẩu tháp được nhân với hệ số tổ hợp 1.2. Tĩnh
tải do trọng lượng bản thân đài móng bê tông cốt thép nhân với hệ số tổ hợp 1.1
trong tính toán thiết kế móng cẩu tháp. For safety, live load of tower crane that is
load effect to 4 feet are multiplied by a complex factor that is 1.2. And, dead load
that is the self-weight of pile cap are multiplied by a complex factor that is 1.1.
Load combination as following: COMBO = 1.1 x static load + 1.2 x live load
Tổ hợp tải trọng như sau: Tổ hợp = 1.1 x Tĩnh tải + 1.2 x Hoạt tải
Nội lực lớn nhất tại chân cẩu tháp tương ứng với chiều cao tự đứng 38.4m truyền
xuống móng:
Maxium internal force at crane tower foot corresponds to stand height 38.4m passed
down the foundation.
2. Mô hình giải móng bằng phần mềm Safe 12.3
Calculating model by Safe 12.3
Model and internal forced/ Mô hình tính và giá trị nội lực:
Trang / Page 5 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
CASE 1
CASE 2
Load cases of tower crane TC5510
Các trường hợp tải của cẩu tháp TC5510
Hình 1. Phương án bố trí cọc : 4 cọc D600
Figure 1. Position of pile option: 4 spun piles D600
Trang / Page 6 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Hình 2. Mô hình tổng thể và khai báo chiều dày móng (H = 1200mm).
Figure 2. The general model and assign thickness of pile cap. (H=1200mm).
Trang / Page 7 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Hình 3. Mô hình tổng thể và khai báo độ cứng của cọc.
(Giả thuyết s = 5mm, Ptk = 1300.0kN. Kz = Ptk/s = 260.0kN/mm; Ky = Kx = 0.1*Kz)
Figure 3. The general model and assign spring of the point
Trang / Page 8 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Hình 4. Phản lực đầu cọc lớn nhất/ the maximum reaction force
Hình 5. Phản lực đầu cọc nhỏ nhất/ the minimum reaction force
Trang / Page 9 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Bảng 2.1. Tổng hợp phản lực đầu cọc theo các trường hợp tải
Table 2.1. Nodal Reactions of the piles
TABLE: Nodal Reactions
Point
Text
5
5
6
6
7
7
8
8
OutputCase
Text
COMB BAO
COMB BAO
COMB BAO
COMB BAO
COMB BAO
COMB BAO
COMB BAO
COMB BAO
CaseType
Text
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Fx
kN
0.033
-0.033
0.026
-0.026
0.026
-0.026
0.033
-0.033
Fy
kN
7.77
-7.77
7.83
-7.83
7.83
-7.83
7.77
-7.77
Fz
kN
724.11
167.063
622.59
371.178
464.207
-124.399
170.096
170.096
Ta thấy tải trọng tác dụng gây bất lợi nhất cho 1 cọc có thể xảy ra:/ The most
disadvantage for 1 file is :
Tải trọng gây nén lớn nhất: / The maximum compression pile load
Pmax = 724.11kN
Tải trọng gây kéo lớn nhất:/ The maximum tensile piles load
Pmin = -124.4 kN
3. TÍNH TOÁN MÓNG CỌC./ CALCULATING PILE FOUNDATION
3.1. Thiết kế cọc chịu tải trọng đứng./ Design piles under vertical load
Căn cứ vào hồ sơ khảo sát địa chất và phản lực đầu cọc, chọn cọc bê tông cốt thép
dự ứng lực. Chiều dài 28m tính từ cote 0.55m, gồm 2 đoạn cọc, mỗi đoạn cọc dài 14m.
Based on report of geotechnical investigation and reaction of pile head, choose
spun pile D600. Length pile 28m from cote 0.55m, including two piles, each 14m long
piles.
Dữ liệu địa chất được nhà thầu cung cấp:
Geotechnical parameters provided by contractor:
Trang / Page 10 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
TÍNH TOAÙN PHÖÔNG AÙN COÏC BEÂ TOÂNG COÁT THEÙP DÖÏ ÖÙNG LÖÏC
A- XAÙ C ÑÒNH KHAÛ NAÊ NG CHÒU TAÛ I CUÛ A COÏC
1- DÖÕ KIEÄ N VEÀ ÑÒA CHAÁT :
Lôù p ñaát
3
2
Teâ n Lôù p
Hi (m)
IL
SPT
g(T/m )
c(T/m )
j (ñoä)
T
C13
1.7
0
2
1
0.2
30
1
S
1.3
0.2
4
1.755
1.67
7.1
2
S
6.6
31
1
1.447
0.89
10.7
3
S
5.1
14
9
1.943
0.98
13.8
4a
C11
2.5
0.1
8
1.946
0.39
30.8
4b
C22
12.1
0
30
1.96
0.42
32.5
5a
S
5.0
34
28
2.06
3.58
20.2
SHi =
34.3
(m)
2- THOÂNG SOÁ CHUNG :
+ Chieàu saâu ñaët ñaøi coïc Df
0.6 (m)
+ Chieàu saâu möïc nöôùc ngaàm
2.3 (m)
+ Toån g chieàu daøi coïc Lc
28.0 (m)
+ Ñöôøn g kính coïc (D)
0.6 (m)
+ Ñoaïn coïc ngaøm vaøo ñaøi
0.1 (m)
+ Ñoaïn coïc ñaäp boû neo theùp vaøo ñaøi
0.7 (m)
+ Muõi coïc caém vaøo lôùp ñaát
4b
TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛ I CUÛA COÏ C THEO VAÄT LIEÄ U
380 (T)
Pvl=(Ru Ab + Ran .AS)
TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛ I CUÛ A COÏ C THEO ÑAÁ T NEÀ N
TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛ I CUÛ A COÏ C THEO CHÆ TIEÂ U CÔ LYÙ CUÛ A ÑAÁ T NEÀ N (Phuï luï c A - TCXD 205-1998)
Söùc chòu taûi cho pheùp cuûa coïc ñôn
Qa=Qtc/ktc
Trong ñoù:
° Qa: Söùc chòu taûi cho pheùp tính toaùn theo ñaát neàn
° Ktc: Heä soá an toaøn =
1.75
° Qtc: Söùc chòu taûi tieâu chuaån tính toaùn theo ñaát neàn cuûa coïc ñôn:
Qtc = m(mrq p Ap + uSmf f sili)
+ m, mr, mf : Heä soá ñieàu kieän laøm vieäc, heä soá ñieàu kieän laøm vieäc cuûa ñaát ôû muõi coïc, vaø ôû maët beân coïc .
-m=
1
- mr =
1
- mf =
0.7
: khi qua taàn g ñaát seùt
- mf =
0.8
: khi qua taàn g ñaát caùt , aù caùt , aù seùt
+ fsi : Ma saùt beân cuûa lôùp ñaát ôû maët beân coïc (tra baûn g A2-PLA-205-1998)
+ u : Chu vi coïc
+ li : Chieàu daøi ñoaïn coïc tính toaùn .
Trang / Page 11 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Giaù trò uS mf*fsili cho trongbaû ng sau:
Lôù p ñaá t
-
T
1
1
2
3
4a
4b
Teâ n phaâ n Chieàu daø y
fsi
mf
uS mf*fsili
lôù p
phaâ n lôù p
-
(m)
(m)
(T/m )
-
(T)
C13
1.00
1.05
3.54
0.8
5.33
C13
0.15
1.63
3.94
0.8
0.89
S
0.60
2.00
4.20
0.7
3.33
S
0.70
2.65
4.59
0.7
4.24
S
1.00
3.50
0.00
0.7
0.00
S
1.00
4.50
0.00
0.7
0.00
S
1.00
5.50
0.00
0.7
0.00
S
1.00
6.50
0.00
0.7
0.00
S
1.00
7.50
0.00
0.7
0.00
S
1.00
8.50
0.00
0.7
0.00
S
0.60
9.30
0.00
0.7
0.00
S
1.00
10.10
0.00
0.7
0.00
S
1.00
11.10
0.00
0.7
0.00
S
1.00
12.10
0.00
0.7
0.00
S
1.00
13.10
0.00
0.7
0.00
S
1.00
14.10
0.00
0.7
0.00
S
0.10
14.65
0.00
0.7
0.00
C11
1.00
15.20
3.81
0.8
5.75
C11
1.00
16.20
3.87
0.8
5.84
C11
0.50
16.95
3.92
0.8
2.95
C22
1.00
17.70
6.98
0.8
10.53
C22
1.00
18.70
7.11
0.8
10.72
C22
1.00
19.70
7.24
0.8
10.92
C22
1.00
20.70
7.37
0.8
11.12
C22
1.00
21.70
7.50
0.8
11.31
C22
1.00
22.70
7.63
0.8
11.51
C22
1.00
23.70
7.76
0.8
11.70
C22
1.00
24.70
7.89
0.8
11.90
C22
1.00
25.70
8.02
0.8
12.10
C22
1.00
26.70
8.15
0.8
12.29
C22
1.00
27.70
8.28
0.8
12.49
28.38
8.37
0.8
4.42
C22
Toån g
Ztb
Lc =
0.35
28.00
2
(m)
Trang / Page 12 of 21
Qs = SQsi =
159
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Xaùc ñònh q p :
+ Z p : (Ñoä saâu cuûa muõi coïc)
=
29
(m)
+ Ñaát ôû muõi coïc laø ñaát caùt
(T/m2 )
q p: Cöôøn g ñoä chòu taûi ôû muõi coïc söû duïn g coân g thöùc sau:
q p = 0.75β(γ'I dpAko + αγI LBko)
=
278
(T/m2 )
- γI =
0.96
Troïn g löôïn g rieân g ñaát döôùi muõi coïc (coù xeùt ñaåy noåi), T/m3
- γ'I =
0.85
Trò soá trung bình troïn g löôïn g rieân g caùc lôùp ñaát treân muõi coïc( coù xeùt ñaåy noåi), T/m3
- dp =
0.60
Ñöôøn g kính coïc, m
- L=
28.00
Chieàu daøi coïc, m
- Ako, Bko, α, β: (Tra baûn g A6-PLA-205-1998)
j (ñoä)
32.5
Vaäy:
Ako
45.10
Bko
α
81.70
0.66
β
0.25
QS = SQsi
=
159
(T)
Qp = mrqp .Ap
=
79
(T)
Qtc = (Qp +Qs)m =
238
(T)
Qa = Qtc/ktc
136
(T)
=
-TÍNH TOAÙ N SÖÙ C CHÒU TAÛI CUÛ A COÏ C THEO CÖÔØ NG ÑOÄ ÑAÁ T NEÀ N (Phuï luï c B - TCXD 205-1998)
Söùc chòu taûi cöïc haïn :
Qu = Qs + Qp
Söùc chòu taûi cho pheùp:
Qa = Qs/FSs+ Qp /FSp
Trong ñoù:
+ Qs: Söùc chòu taûi cöïc haïn do ma saùt beân
+ Qp: Söùc chòu taûi cöïc haïn do muõi
+ FSs: Heä soá an toaøn thaøn h phaàn ma saùt beân
2
+ FSp : Heä soá an toaøn söùc choáng döôùi muõi coïc
3
a) Söùc chòu taûi cöïc haïn do ma saùt beân
Qs = Asfs = uS fsili
Trong ñoù:
+ u: chu vi coïc
+ li: chieàu daøi ñoaïn coïc thöù i maø coïc ñi qua
+ fsi = cai +s'hitanjai.koi
cai = ci
ja = ji
koi = 1 - sinji
Trang / Page 13 of 21
Halim Construction JSC
Lôùp ñaát
Calculation sheet for tower crane foundation
Chieàu daøy
c
j
g
s vtb
'
fs
lôùp ñaát hi
Qsi
-
(m)
(T/m2 )
(ñoä)
(T/m3 )
(T/m2 )
(T/m2 )
(T)
T
1.2
0.200
30.00
1.000
1.13
0.52
1.14
1
0.6
1.670
7.10
1.755
2.23
1.91
2.16
1
0.7
1.670
7.10
0.755
3.02
2.00
2.64
2
6.6
0.890
10.70
0.447
4.76
1.62
20.18
3
5.1
0.980
13.80
0.943
8.64
2.60
24.95
4a
2.5
0.390
30.80
0.946
12.22
3.95
18.59
4b
11.3
0.420
32.50
0.960
18.85
5.98
127.89
Toång
Lc =28
Qs = SQsi =
198
(m)
b) Söùc chòu taûi cöïc haïn do muõi
Qp = Ap qp
Trong ñoù:
+ Ap : Dieän tích tieát dieän ngang muõi coïc
+ qp : Söùc khaùn g muõi ñôn vò (tính theo coân g thöùc cuûa Terzaghi )
q p = 1.3cNc + s'vp Nq + 0.3gd p Ng
- c: löïc dính ñaát döôùi muõi coïc
- s'vp : öùn g suaát theo phöông ñöùn g do neàn gaây ra ôû muõi coïc
- dp : ñöôøng kính coïc
- Nc, Nq ,Ng tính toaùn theo coân g thöùc sau:
Nq
j
s vp
2
-
-
(T/m )
(T/m )
(T/m )
(T/m2 )
32.5
30.31
46.01
31.05
24.30
0.42
0.96
767.0
=
198
(T)
Qp = q p .Ap
=
217
(T)
Qu = Qp +Qs
=
414
(T)
Qa = Qs/FSs + Qp /FSp
=
171
(T)
Sức chịu tải cọc tính toán cho phép lấy như sau:/
Qa = 136 T = 1360 kN.
Sức chịu kéo của cọc theo đất nền:/
The tensile pile capacity base on soil friction:
Qk =
Qs
159
=
= 90.85 T = 908.5 kN
FS s 1.75
Với hệ số an toàn/ With safety factor: FSs = 1.75
-
qp
-
QS = SQsi
2
The allowed pile capacity of spun pile is:
-
g
c
(ñoä)
Vaäy:
-
'
Ng
Nc
Kiểm tra lực truyền xuống cọc cho cẩu tháp TC5510:
Check load on piles for tower crane TC5510:
Trang / Page 14 of 21
3
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Pmax = 724.11 kN ≤ Qa = 1360 kN
Thỏa mãn điều kiện lực nén.
Satify push condition.
Pmin = -124.4 kN
Nên cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ.
So, check pull condition.
-
Cường độ chịu nhổ cọc theo cường độ đất nền: / the tensile pile capacity base on
soil friction:
Qk = 908.5 kN
|Pmin| = 124.4 kN < Qn = 908.5 kN
-
Cường độ chịu nhổ của cọc theo vật liệu làm cọc/ the tensile pile capacity base on
material of pile
Tiến hành đặt 5Ø18 trong lòng cọc chạy suốt chiều dài đoạn cầu phía trên qua mối
nối 4m./ Carry out putting 5Ø18 into pile along first pile that across joint 4m.
Bỏ qua khả năng chịu kéo của bê tông, chỉ tính cốt thép cọc chịu lực kéo. Cốt
thép 5Ø18
Ignore tensile capacity of concrete, only rebar of pile works.
=> Pgh = As x Rs = 12.72 x 3.650 = 464.4 (kN)
|Pmin| = 124.4 kN < Pgh = 464.4 (kN)
=> Thỏa mãn điều kiện lực nhổ.
Satify pull condition.
4. TÍNH TOÁN THÉP CHO ĐÀI MÓNG
CALCULATE REBAR OF PILE CAP
a) Tính toán cốt thép đài móng
Calculate rebar of pile cap
Mô hình tính toán đài móng làm việc như conson ngàm tại trục đối xứng
đài móng.
Calculation model of pile cap is as a console that is fixed at a central line
of pile cap.
Trang / Page 15 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Hình 6. Mặt ngàm của đài móng cẩu tháp TC5510
Picture 6 . Fixed face of pile cap for tower crane TC5510
Cốt thép được tính toán theo công thức tính toán cốt đơn theo TCXDVN 5574-2012
“Bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế”
Rebar is calculated in accordance with TCXDVN 5574-2012 “Concrete and
reinforced concrete structures – Design standard”
Bê tông cấp độ bền B25 (tương đương Mác 350 theo TCVN 5574-2012 – Kết cấu
bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế), Rb = 14.50 (kG/cm2)
Concrete grade B25 (equivalent to grade M350 in accordance with TCVN 5574-2012
–Reinforced concrete structures – Design standard), Rb = 14.50 (kG/cm2)
Cốt thép cấp bền AIII, Rs =3650 (kG/cm2)
Rebar grade AIII, Rs =3650 (kG/cm2)
Chiều rộng b = 4.5 (m), chiều cao tính toán h0 = h –a, với h = 1.2 (m), a = 0.12 (m)
cho cốt thép bên dưới và a = 0.09 (m) cho cốt thép bên trên.
Width b = 4.5 (m), calculated height h0 = h –a, with h = 1.2 (m), a = 0.12 (m) for
bottom rebar and a = 0.09 (m) for top rebar.
=
M
R b bh 02
Kiểm tra điều kiện/ Check condition R = 0.395
= 1 1 2
As =
R b bh 0
Rs
Trang / Page 16 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Kiểm tra hàm lượng cốt thép/ Check rebar content =
- Nội lực được xuất ra từ Safe 12.
The intenal forces is outputed from Safe 12
Chia dãi rộng 1m theo 2 phương cho hết đài móng
Design Strips with width 1m on 2 direction on pile cap
Trang / Page 17 of 21
As
min = 0.05%
bh 0
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Hình 7. Biểu đồ momen theo phương X (Tổ hợp bao)
Picture 7. Bending moment along X direction (Combo bao)
Hình 8. Biểu đồ momen theo phương Y (Tổ hợp bao)
Picture 8. Bending moment along Y direction (Combo b
Trang / Page 18 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
Bảng 4.1. Bảng tính toán cốt thép đài móng
Table 4.1. The Table of reinforcement of pile cap calculations .
TÍNH TOÁN CẤU KiỆN BTCT
Dự án: HOA LAM INTERNATION HOSPITAL
Chủ đầu tư:
Tính toán
Ngày
Vị trí: TOWER CRANE FOUNDATION
Hạng mục:
TINH TOAN COT THEP
Kiểm tra
Hiệu chỉnh
11/19/2015
Tài liệu tham khảo: TCXDVN 5574-2012
Thông số chung:
Tên sàn: Tow er Crane Foundation
Vị trí trục:Strip A
Kích thước
Vật liệu
Rộng (cm) b
50.0
a
5.0
- Mác bê tông
M350
Rb (KG/cm2)=
- Loại thép
CIII
RS / Rsc (KG/cm2)= 3,650.0 Eb (103xKG/cm2)=
Rsw (KG/cm2)=
101.5 Rbt (KG/cm2)=
3.15
300.00
2,900.0 ES (103xKG/cm2)= 2,100.00
Cốt thép chủ
Xác định giá trị αR
ξR=
αR =
0.563
µmin=
0.405
µmax=
0.05%
1.57%
Các kết quả tính toán
Tên / vị trí
hsàn
(cm)
Moment
(KN.m)
α
ξ
Kiểm tra
điều kiện
As (cm2)
tính toán
Diện tích
Đường
cốt thép bố
kính
trí
Kết luận
Phần trăm
diện tích cốt
thép bị thiếu
µ
Mom ent
Strip X - nhịp
120.0
104.60
0.016
0.016 tiết diện hợp lý
2.512
20a200
15.700
OK
0.00
0.04%
Strip X - gối
120.0
34.54
0.005
0.005 tiết diện hợp lý
0.825
16a200
10.050
OK
0.00
0.01%
Strip Y - nhịp
120.0
82.73
0.012
0.012 tiết diện hợp lý
1.983
20a200
15.700
OK
0.00
0.03%
Strip Y - gối
120.0
32.60
0.005
0.005 tiết diện hợp lý
0.779
16a200
10.050
OK
0.00
0.01%
Bố trí thép dưới d20a200 ( As1 dưới = 15.7cm2) và thép trên cũng chọn d20a200 ( As1
trên = 15.7cm2)
Choose Ø20a200 for below side (As1 below = 15.7cm2) and upper side is also Ø20a200 (
As1 upper= 15.7cm2)
Chi tiết thép móng, xem bản vẽ đính kèm/ Detail rebar of pile cap, note drawing .
Trang / Page 19 of 21
Halim Construction JSC
Calculation sheet for tower crane foundation
5. KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC BU LÔNG NEO CẨU THÁP TC5510
CHECK BEARING CAPACITY OF ANCHOR BOLT FOR TOWER CRANE
TC5510
Cấu tạo liên kết chân đế cẩu tháp và đài móng: Số bu lông neo tại mỗi chân cẩu là
n = 4 bu lông, cấp độ bền 6.6. Đường kính bu lông là d = 36 (mm). Chiều dài neo
của bu lông trong bê tông là Lneo = 1200 (mm)
Structure of connection between tower crane foot and foundation: Number of
anchor bolts for each tower crane foot is n = 4 anchor bolts, grade 6.6. Diameter
of anchor bolt is d = 36 (mm). Length of anchor bolt embedded in concrete is Lneo
= 1200 (mm)
Hình 9. Mặt cắt đài móng
Picture 9. Section of foundation
Lực kéo lớn nhất tác dụng lên 1 chân cẩu là: Nkéo-max = 42.2 (T), được lấy theo
catalog của cẩu tháp.
Maximum tensile force on each tower crane foot is Nkéo-max = 42.2 (T), according
to a catalog of tower crane.
Lực kéo lớn nhất tác dụng lên 1 bu lông neo là:
Maximum tensile force for each anchor bolt is:
Trang / Page 20 of 21
- Xem thêm -