ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
PHẦN I: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH
I – SỐ LIỆU TÍNH TOÁN:
1. Phần móng:
- Kích thước đế móng nhịp biên AE: aA x b = 2,4x1,5m
- Kích thước đế móng nhịp giữa BD: aB x b = 2,0x1,5m
- Kích thước đế móng nhịp giữa C: aC x b = 2,0x1,5m
- Chiều cao bậc móng: t = 35 cm
- Chiều sâu chôn móng : H = 3.t = 105 cm
2. Phần thân:
- Bước cột (23 bước)
+ Bước cột: B = 3,2 m
+ Nhịp biên: L1 = 5,8 m
+ Nhịp giữa: L2 = 2,4 m
- Chiều cao nhà:
+ Chiều cao tầng 1: H1 = 4,0m
+ Chiều cao tầng 1-7: Ht = 3,4m
+ Chiều cao tầng 8: Hm = 3,2m
- Tiết diện cột:
+ Tầng 8,7: Cột C1: d/h1 = 25/30 ; Cột C2: d/h2 = 25/30
+ Tầng 6,5: Cột C1, C2: 25/35
+ Tầng 4,3: Cột C1, C2: 25/40
+ Tầng 2,1: Cột C1, C2: 25/45
- Dầm:
+ Dầm khung D1b: H1b = L1/10 = 5800/10 = 580 cm chọn H1b = 600 cm
Vậy D1b = 250x600 cm
+ Dầm khung D1g: H1g = L2/10 = 2400/10 = 240 cm chọn H1b = 250 cm
Vậy D1g = 250x250 cm
+ Dầm dọc D2 : H2 = B/12 = 3200/12 = 266 cm chọn H2 = 300 cm
Vậy D2 = 200x300 cm
+ Dầm mái Dm: H = L1/10 = 5800/10 = 580 cm chọn Hm = 600 cm
Vậy Dm = 250x600 cm
- Sàn:
+ Chiều dày sàn tầng 1-7: d = 12 cm
+ Chiều dày sàn mái: dm = 12 cm
3. Các số liệu tính toán khác:
- Hàm lượng cốt thép: µ = 1,5%
- Thông số gỗ: [σ] = 110 (kG/cm2); γ = 700 (kG/cm3); E = 1,1.105 (kG/cm2)
- Mùa thi công: Mùa hè
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -1-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
- Mác bê tông sử dụng: 200#
II - SƠ ĐỒ MẶT BẰNG VÀ MẶT CẮT CÔNG TRÌNH:
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -2-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -3-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
MẶT CẮT NGANG CÔNG TRÌNH
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -4-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
MẶT CẮT DỌC CÔNG TRÌNH
III- SƠ BỘ CHỌN GIẢI PHÁP THI CÔNG:
1. Giải pháp phân chia đợt thi công
Công trình là nhà cao tầng có số lượng công việc khác nhau không nhiều, cụ thể ở
đây từ tầng 1 đến tầng 8 tương đối giống nhau, do đó biện pháp thi công thường được
chọn là thi công dây chuyền.
Ờ đây do chiều dài nhà là tương đối lớn, số lượng bước cột nhiều. Vì vậy để thuận
tiện cho công tác tổ chức thi công được nhịp nhàng và liên tục ta chọn giải pháp chia
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -5-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
khu vực thi công thành các phân khu nhỏ hơn. Và cũng để phù hợp với khả năng làm
việc của người và máy móc (khi đổ bê tông)
Có 3 phương pháp đổ bê tông toàn khối là:
1. Thi công toàn khối cột, dầm, sàn.
2. Thi công cột trước, toàn khối dầm sàn sau.
3. Thi công từng phần: cột trước, rồi đến dầm, cuối cùng mới thi công sàn.
Lựa chọn: Công trình không phải là đặc biệt quan trọng, không đỏi hỏi độ liền
khối quá cao, chỉ cần đảm bảo độ cứng theo phương ngang. Thi công theo phương án
1 sẽ có khó khăn trong công tác ván khuôn giàn giáo, công tác cốt thép và có yêu cầu
đặc biệt hơn về đầm và chất lượng bê tông. Thi công theo phương án 3 sẽ làm chậm
tiến độ và không đảm bảo tính liền khối của dầm sàn, độ cứng theo phương ngang.
Ta chọn thi công theo phương án 2 – 1 tầng 2 đợt. Phù hợp với khả năng thi công
và yêu cầu thời gian, kết cấu công trình.
Mô tả tổng quát dây chuyền thi công kết cấu 1 tầng đơn giản:
Chia làm 2 đợt thi công.
+ Đợt 1: Thi công cột.
+ Đợt 2: Thi công dầm, sàn.
Tương ứng với đó có các dây chuyền thi công sau:
+ Lắp dựng cốt thép cột và ván khuôn cột.
+ Đổ bê tông cột.
+ Ghép ván khuôn dầm, sàn và tháo ván khuôn cột.
+ Đặt cốt thép dầm, sàn.
+ Đổ bê tông dầm, sàn.
+ Tháo dỡ ván khuôn dầm, sàn .
2. Giải pháp lựa chọn ván khuôn, đà giáo
Tuy công trình tương đối lớn 8 tầng 24 nhịp nhưng trong phạm vi đồ án ta sử
dụng ván khuôn gỗ tấm dày 3cm, 4cm và hệ đỡ là các đà, chống bằng gỗ tiết diện chữ
nhật có cường độ 110 kG/cm2, trọng lượng riêng 700 kG/cm3, môđun đàn hồi E =
1,1.105 kG/cm2.
Ván khuôn gỗ, đà chống gỗ có nhược điểm là khó gia công lắp dựng, độ cơ
động, tái sử dụng không cao, mặt tạo hình độ phẳng kém so với ván khuôn thép và khả
năng chịu tải trọng thi công kém hơn. Tuy nhiên, với các chi tiết không được môđun
hóa thì ván khuôn gỗ lại chiếm ưu thế do có thể chế tạo ra các khuôn đúc bê tông có
kích thước bất kỳ. Việc vận chuyển ván khuôn gỗ lên cao cũng đơn giản hơn do có
trọng lượng riêng nhỏ hơn.
3. Giải pháp cung cấp vận chuyển bê tông lên cao
Để thi công bê tông cho công trình ta cũng có thể lựa chọn từ 2 phương án:
- Phương án 1: Trộn bê tông tại chỗ, vận chuyển lên bằng vận thăng và cần trục tháp.
Sau đó dùng xe kút kít và thủ công vận chuyển đến nơi để đổ.
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -6-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
- Phương án 2: Sử dụng bê tông thương phẩm có xe vận chuyển đến chân công trình,
sau đó dùng máy bơm để bơm hoặc cần trục tháp đưa lên các vị trí cần đổ.
Ở phương án 1 ưu điểm là giá thành rẻ, tuy nhiên thi công đòi hỏi phải có mặt bằng
rộng lớn để tập kết vật liệu cũng như trộn bê tông. Phương án này cũng sử dụng nhiều
thủ công và năng suất các máy vận chuyển thấp, cho nên năng suất đổ bê tông không
cao mà công trình của ta có khối lượng rất lớn, do đó nếu đổ bằng thủ công như vậy sẽ
mất rất nhiều thời gian (bêtông dễ bị khô, bị phân tầng), mặt bằng bị chia lẻ ra và thi
công phải có mạch ngừng dẫn đến khó đạt chất lượng yêu cầu.
Thực tế mặt bằng thi công bị hạn chế, thi công đòi hỏi thời gian càng nhanh càng tốt,
thì khi đó phương án 2 ưu điểm hơn:
Không cần mặt bằng lớn, thi công liên tục, không có mạch ngừng nhất là đối với sàn
dầm. Chất lượng bê tông được đảm bảo và nhân công phục vụ là ít. Tuy giá thành có
cao hơn nhưng với những ưu điểm đó, ngoài ra đây là công nghệ tiên tiến, đảm bảo vệ
sinh môi trường, hạn chế tiếng ồn và rung động , một điều rất quan trọng. Trong thi
công trong các thành phố lớn thì phương án 2 là rất hợp lý.
Mặt khác thi công cột, lõi có khác: do kích thước hẹp (không rộng lớn như dầm sàn)
do đó việc đổ bằng máy bơm là không đảm bảo bởi vì máy bơm đòi hỏi khối lượng thi
công lớn, liên tục. Mà thi công cột lõi có kích thước nhỏ, thời gian đầm lâu... do đó
dùng bê tông thương phẩm do xe chuyên dụng chở đến và đổ vào thùng chứa để cần
trục tháp cẩu lên đổ.
Vì thế lựa chọn biện pháp thi công bê tông ở đây của chúng ta là:
- Cột, dầm, sàn, nền sử dụng máy trộn bê tông tại công trường kết hợp với cần trục
tháp để thi công.
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -7-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
PHẦN II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ VÁN KHUÔN CHO CÁC CẤU KIỆN
I – TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN CỘT
Theo số liệu tính toán thì các cột có kích thước khác nhau, cột lớn nhất là cột
tầng 1 có bxh =250x450. Ta sẽ tính toán cột tầng 1 và sử dụng kết quả tính toán cho
các tầng còn lại.
Ván khuôn sử dụng là ván có độ dày 3cm có γ = 700 kG/cm3; Mô đun đàn hồi
E= 1,1.105 kG/cm2 và có cường độ [σ] = 110 kG/cm2.
Sơ đồ tính dạng dầm liên tục chịu tải trọng phân bố đều:
q
2
/10ván rộng 450mm:
1. Tính ql
cho
Mômen kháng uốn của ván:
W=
bh 2 45 32
67,5(cm3 )
6
6
b.h3 45 33
J
101, 25(cm 4 )
12
12
Mômen quán tính:
a) Xác định tải trọng:
- Tải trọng ngang do vữa bê tông mới đổ (sử dụng phương pháp đầm trong):
q1tc bt .b.h1
Trong đó: h1 – chiều cao mỗi lớp bê tông tươi h1 = R = 0,7m (với R là bán
kính tác dụng của đầm dùi).
b = 0,45m – bề rộng tính toán của cột (m)
γbt = 2500 kG/m3 – trọng lượng riêng của bê tông.
Thay số ta được:
q1tc 2500 0, 45 0,7=787,5 (kG/m)
q1tt n.q1tc 1,1787 ,5 866, 25 (kG/m)
- Tải trọng ngang do đổ bê tông vào ván khuôn:
Tải trọng do người và phương tiện vận chuyển:
q2tc 200 0 , 45 90 (kG/m)
Tải trọng do đổ BT bằng cần trục tháp thùng V = 0,8 m3:
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -8-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
q3tc 400 0, 45 180 (kG/m)
ptt = n.ptt trong đó n= 1,3 với Hoạt tải.
Với tải đổ và đầm ta lấy 1 trong 2 tải lớn hơn. Ở đây ta lấy tải trọng đổ bê tông.
Tổng tải trọng :
- Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng trên ván khuôn cột là:
qctc q1tc q3tc 787 ,5 180 967 ,5 (kG/m)
-
Tải trọng tính toán tác dụng trên ván khuôn cột là:
tt
c
q q1tt q2tt q3tt 886, 25 1,3 180 = 1120 ,25 (kG/m)
b) Tính toán khoảng cách các gông cột:
Theo điều kiện bền:
l1
10.M
10.[ ].W
10 110 67,5
81, 4(cm)
tt
tt
q
q
1120, 25.10 2
Theo điều kiện biến dạng:
l
+ Độ võng cho phép [f] = 400
q tcl 4
+ Độ võng tính toán ftt = 128EJ
Điều kiện [f] > ftt
l2 3
128EJ
128 1,1.105 101,25
3
71,7(cm)
400.qtc
400 967,5.10 2
2. Tính cho ván rộng 250mm:
bh 2 25 32
W=
37,5(cm3 )
6
6
Mômen kháng uốn của ván:
J
b.h3 25 33
56,25(cm 4 )
12
12
Mômen quán tính:
a) Xác định tải trọng:
- Tải trọng ngang do vữa bê tông mới đổ (sử dụng phương pháp đầm trong):
q1tc bt .b.h1
Trong đó: h1 – chiều cao mỗi lớp bê tông tươi h1 = R = 0,7m (với R là bán
kính tác dụng của đầm dùi).
b = 0,25m – bề rộng tính toán của cột (m)
γbt = 2500 kG/m3 – trọng lượng riêng của bê tông.
Thay số ta được:
q1tc 2500 0, 25 0,7=437,5 (kG/m)
q1tt n.q1tc 1,1437 ,5 481, 25 (kG/m)
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -9-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
- Tải trọng ngang do đổ bê tông vào ván khuôn:
Tải trọng do người và phương tiện vận chuyển:
q2tc 200 0, 25 50 (daN/m)
Tải trọng do đổ BT bằng cần trục tháp thùng V = 0,8 m3:
q3tc 400 0, 25 100 (kG/m)
ptt = n.ptt trong đó n= 1,3 với Hoạt tải.
Với tải đổ và đầm ta lấy 1 trong 2 tải lớn hơn. Ở đây ta lấy tải trọng đổ bê tông.
Tổng tải trọng :
- Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng trên ván khuôn cột là:
qctc q1tc q3tc 437 ,5 100 537 ,5 (kG/m)
-
Tải trọng tính toán tác dụng trên ván khuôn cột là:
tt
c
q q1tt q2tt q3tt 481, 25 1,3 100 = 611, 25 (kG/m)
b) Tính toán khoảng cách các gông cột:
Theo điều kiện bền:
l3
10.M
10.[ ].W
10 110 37,5
82,1(cm)
tt
tt
qc
qc
611, 25.10 2
Theo điều kiện biến dạng:
l
+ Độ võng cho phép [f] = 400
q tcl 4
+ Độ võng tính toán ftt = 128EJ
Điều kiện [f] > ftt
128EJ 3 128 1,1.105 56, 25
l4 3
71,7(cm)
400.qctc
400 537,5.10 2
Từ kết quả trên ta chọn lg= 70 cm ≤ Min(l1 ;l2;l3;l4) =71,7 (cm)
3. Số lượng, khoảng cách giữa các gông cột
Từ khoảng cách các gông của 2 ván ta chọn được khoản cách chung cho các
gông trong 1 cột là 70 cm.
Tầng 1 cột có chiều dài 4m trừ dầm biên 600 và dầm giữa 250 ta có số lượng
gông cho cột giữa và cùng là 6 gông/cột tổng cột có 6x4x24 = 576 (gông)
Với các tầng còn lại số gông là 5 gông/cột 5x4x24 = 480 (gông/tầng)
Tổng cộng số gông cho toàn nhà: 567 + 480x7 = 3927 (gông)
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -10-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -11-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
II – TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN SÀN
Ván khuôn sàn được tạo thành bởi các tấm gỗ riêng lẻ liên kết lại với nhau tạo
thành mảng lớn. Các ván này đặt trên hệ xà gồ bằng gỗ, dưới xà gồ là hệ cột chống.
Ván khuôn sàn và hệ cột chống được làm bằng gỗ có thông số như sau:
Ván khuôn sử dụng là ván có độ dày 3cm, xà gồ 10x16cm, cột chống 10x10 cm
có γ = 700 kg/cm3; Mô đun đàn hồi E= 1,1.105 kg/cm2 và có cường độ [σ] = 110
kg/cm2.
1. Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ
a) Sơ đồ tính: Cắt dải 1m theo phương vuông góc với xà gồ để tính, coi dải là
bản dầm liên tục chịu tải trọng phân bố đều và các gối là các xà gồ, ta có sơ
đồ tính như sau:
q
ql2 /10
b) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn
* Tĩnh tải:
- Trọng lượng bản thân của kết cấu: (Trọng lượng bê tông cốt thép)
g1tc bt .b.
Trong đó:
b = 1m – bề rộng tính toán của dải bản sàn (m)
δ = 0,12 – chiều dày sàn (m) ;
γbt = 2500 kG/m3 – trọng lượng riêng của bê tông.
tc
Thay số ta có: g1 2500 10 ,12 300 (kG/m)
g1tt n.g1tc 1,1300 330 (kG/m)
- Trọng lượng bản thân ván sàn:
g 2tc g .b.
Trong đó: γg = 700 (kG/m3) – trọng lượng riêng của gỗ.
tc
Thay số ta được: g 2 700 10 ,03 21 (kG/m)
* Hoạt tải:
g 2tt n.g 2tc 1,184 23,1 (kG/m)
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -12-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
tc
- Tải trọng do người và phương tiện vận chuyển: p1 250 1 250 (kG/m)
tc
- Tải trọng do đầm rung: p2 200 1 = 200(kG/m)
- Tải trọng do đổ BT bằng cần trục tháp thùng V = 0,8 m3:
p3tc 400 1 400 (kG/m)
ptt = n.ptt trong đó n= 1,3 với Hoạt tải.
Với tải đổ và đầm ta lấy 1 trong 2 tải lớn hơn. Ở đây ta lấy tải trọng đổ bê tông.
Tổng tải trọng :
- Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng trên một dải bản rộng 1m là:
qstc g1tc g 2tc p1tc p3tc = 300 + 21 + 250 + 400 = 971 (kG/m)
- Tải trọng tính toán tác dụng trên một dải bản rộng 1m là:
qstt g1tt g 2tt p1tt p3tt = 330 + 23,1 + 1,3.(250 + 400) = 1198,1 (kG/m)
c) Tính khoảng cách giữa các xà gồ
Dải ván rộng 1 m có các thông số sau:
Mômen kháng uốn của ván:
bh 2 100 32
W=
150 (cm3 )
6
6
J
b.h3 100 33
225 (cm 4 )
12
12
Mômen quán tính của ván:
*) Tính theo điều kiện về cường độ (điều kiện bền):
l1
10.M
10.[ ].W
10 110 150
117(cm)
q tt
qstt
1198,1.10 2
*) Tính toán theo điều kiện về biến dạng của ván sàn (điều kiện biến dạng):
l
+ Độ võng cho phép [f] = 400
q tcl 4
+ Độ võng tính toán ftt = 128EJ
Điều kiện [f] > ftt ta có công thức:
128EJ
128 1,1.105 225
3
l2 3
93, 4(cm)
400.qstc
400 971.10 2
Từ kết quả trên ta chọn lxg = 90 (cm)≤ Min(l1 ;l2) = 93,4 (cm)
2. Tính toán khoảng các giữa các cột chống
a) Sơ đồ tính:
Ta lấy xà gồ ở giữa để tính toán, tải trọng tác dụng lên xà gồ là dải bản có
l
bxg xg .2
2 = 90 (cm). Ta có sơ đồ tính như sau:
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -13-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
q
ql2 /10
b) Tải trọng tác dụng:
- Tải trọng từ ván sàn truyền xuống:
q1tc bxg .qstc = 0,9 971 = 837,9 (kG/m)
q1tt bxg .qstt 0,9 1198,1 1087 , 29 (kG/m)
-
Trọng lượng bản thân xà gồ:
q2tc g .Fxg ;
q2tt n.q2tc
Trong đó: n = 1,1 Hệ số vượt tải; Fxg – Diện tích tiết diện ngang của xà gồ. Thay số:
q2tc 700 0 ,1 0,16 11, 2 (kG/m)
q2tt 1,111, 2 12 ,32 (kG/m)
Tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ:
- Tải trọng tiêu chuẩn:
tc
qxg
q1tc q2tc 837 ,9 11, 2 849 ,1 (kG/m)
- Tải trọng tính toán:
tt
qxg
q1tt q2tt 1087 , 29 12,32 1099,61 (kG/m)
c) Tính toán khoảng cách giữa các cột chống:
Mômen kháng uốn của xà gồ:
W=
bh 2 10 162
426,667 (cm3 )
6
6
b.h3 10 163
J
3413,333 (cm 4 )
12
12
Mômen quán tính của xà gồ:
*) Tính theo điều kiện về cường độ (điều kiện bền):
l1
10.M
10.[ ].W
10 110 426,667
206,5(cm)
tt
tt
q
qs
1099,61.10 2
*) Tính toán theo điều kiện về biến dạng của ván sàn (điều kiện biến dạng):
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -14-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
l
+ Độ võng cho phép [f] = 400
q tcl 4
+ Độ võng tính toán ftt = 128EJ
Điều kiện [f] > ftt ta có công thức:
l2 3
128EJ
128 1,1.105 3413,333
3
241,87(cm)
400.qstc
400 849,1.10 2
Từ kết quả trên ta chọn lcc = 200 (cm)≤ Min(l1 ;l2) = 206,5 (cm)
3. Tính toán kiểm tra cột chống
a) Sơ đồ tính:
Ta lấy cột chống ở tầng 1 để tính toán do cột chống này có chiều dài là lớn nhất,
coi cột chống là liên kết khớp ở 2 đầu, chiều dài cột chống như sau:
Hcc = Htầng – δbt sàn – δván sàn – hxà gồ – hnêm
= 4000 – 120 – 30 – 120 – 100 = 3630 (mm)
Ta sẽ lấy cột chống ở giữa sàn để tính, ta có sơ đồ tính như sau:
3630
2000
2000
b) Tải trọng tác dụng:
Với cột là cột ở giữa thì tải trọng tác dụng lên cột là lực dọc bằng tổng tải trọng
tác dụng lên diện chịu tải như hình trên, tải trọng đó tác dụng lên xà gồ nên sẽ bằng lực
q tt
phân bố lên xà gồ xg , và 2 phần của nửa khoảng cách giữa các cột chống ta có:
l
tt
N 2. cc .qxg
2,0 1099 ,61 2199 , 22 (kG)
2
c) Kiểm tra điều kiện ổn định:
J=
bh3 10 103
833,3 (cm 4 )
12
12
Mômen quán tính của cột chống:
Diện tích tiết diện:
F = 10x10 = 100 (cm2)
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -15-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
r
Bán kính quán tính:
J
833,3
2,887
F
100
l .H cc 1 363
125,74
r
r
2,887
Độ mảnh của cột:
Hệ số ổn định:
Kiểm tra điều kiện ổn định:
tt
3100
3100
0 ,196
2
125,742
N
2199, 22
112 ,205 (kG/cm 2 )
F . 100 0,196
Thấy σtt = 112,205 kG/cm2 < [σ] = 115 (kG/cm2)
Kết luận: cột chống đẩm bảo điều kiện ổn định và điều kiện bền.
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -16-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
III – TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM
1. Tính toán thiết kế ván khuôn dầm D1b
- Kích thước dầm tính toán: 250x600 mm
- Chọn kích thước ván đáy; ván thành dầm: Ván khuôn sử dụng là ván có độ
dày 4cm có γ = 700 kG/cm3; Mô đun đàn hồi E= 1,1.105 kG/cm2 và có cường độ [σ] =
110 kG/cm2.
- Hệ chống đỡ ván khuôn dầm gồm các cột chống chữ T ở dưới chân cột có các
nêm để điều chỉnh độ cao.
1.1. Tính toán ván đáy dầm.
Coi ván đáy là 1 dầm liên tục có kích thước tiết diện bdầm x δván đáy ; gối tựa là các cột
chống, ván đáy chịu toàn bộ tải trọng thẳng đứng. Ta có sơ đồ tính như sau:
q
ql2 /10
a. Xác định tải trọng:
* Tĩnh tải:
- Trọng lượng bản thân kết cấu (Trọng lượng bê tông cốt thép):
g1tc bt .bd .hd
Trong đó:
bd = 0,25 m – bề rộng của dầm (m)
hd = 0,6 m – chiều cao dầm (m) ;
γbt = 2500 kG/m3 – trọng lượng riêng của bê tông.
Thay số ta được:
g1tc 2500 0, 25 0,6 375 (kG/m)
g1tt n.g1tc 1,1 375 412 ,5 (kG/m)
- Trọng lượng bản thân ván khuôn:
g 2tc g .Fvd
Trong đó:
Fvd = 0,25x0,04 – diện tích tiết diện ngang của ván đáy.
γg = 700 (kG/cm3) – trọng lượng riêng của gỗ.
Thay số ta được:
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -17-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
g 2tc 700 0, 25 0,04 7 (kG/m)
g 2tt n.g 2tc 1,17 7 ,7 (kG/m)
* Hoạt tải:
tc
- Tải trọng do người và PT vận chuyển: p1 250 0, 25 62 ,5 (kG/m)
tc
- Tải trọng do đầm rung: p2 200 0 , 25 = 50(kG/m)
- Tải trọng do đổ BT bằng cần trục tháp thùng V = 0,8 m3:
p3tc 400 0, 25 100 (kG/m)
ptt = n.ptt trong đó n = 1,3 với Hoạt tải.
Với tải đổ và đầm ta lấy 1 trong 2 tải lớn hơn. Ở đây ta lấy tải trọng đổ bê tông.
Tổng tải trọng :
- Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng trên ván đáy dầm là:
qdtc g1tc g 2tc p1tc p3tc 375 7 62,5 100 544,5 (kG/m)
- Tải trọng tính toán tác dụng trên ván đáy dầm là:
qdtt g1tt g 2tt p1tt p3tt 412,5 7,7 1,3 (62,5 100) 631, 45 (kG/m)
b. Tính toán khoảng cách cột chống ván đáy dầm:
Mômen kháng uốn của ván:
Mômen quán tính:
Theo điều kiện bền:
l1
W=
bh 2 25 42
66,67(cm3 )
6
6
b.h3 25 43
J
133,33(cm 4 )
12
12
10.M
10.[ ].W
10 110 66,67
107,7(cm)
tt
tt
qd
qd
631, 45.10 2
Theo điều kiện biến dạng:
l
+ Độ võng cho phép [f] = 400
q tcl 4
+ Độ võng tính toán ftt = 128EJ
Điều kiện [f] > ftt
128EJ
128 1,1.105 133,33
3
l2 3
95,1(cm)
400.q tc
400 544,5.10 2
Từ kết quả trên ta chọn lcc = 90 (cm)≤ Min(l1 ;l2) = 95,1 (cm)
c. Kiểm tra ổn định cột chống ván đáy dầm:
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -18-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
Cột chống chữ T kích thước tiết diện 8x8 cm có γ = 700 kG/cm3; Mô đun đàn hồi
E= 1,1.105 kG/cm2 và có cường độ [σ] = 110 kG/cm2. Có chiều dài cột chống như sau:
Hcc = Htầng – Hdầm – hnêm
= 4000 – 600 – 100 = 3300 (mm)
Tải trọng tác dụng lên cột chống bao gồm tải trọng tác dụng lên ván đáy và tĩnh tải
do hai ván thành gây ra nên ta có:
N lcc .( qdtt 2 qvttt ) 0,9 [631, 45 2 1,1700 (0,04 0,64)]
790 ,065 (kG)
J=
bh3 8 83
341,3 (cm4 )
12
12
Mômen quán tính của cột chống:
Diện tích tiết diện:
F = 8x8 = 64 (cm2)
Bán kính quán tính:
Độ mảnh của cột:
Hệ số ổn định:
r
J
341,3
2,309
F
64
l .H cc 1330
142,894
r
r
2,309
3100
3100
0 ,1518
2
142 ,894 2
tt
N
790 ,065
52 ,039 (kG/cm 2 )
F . 100 0,1518
Kiểm tra điều kiện ổn định:
Thấy σtt = 52,039 kG/cm2 < [σ] = 115 (kG/cm2)
Kết luận: cột chống đẩm bảo điều kiện ổn định và điều kiện bền.
1.2. Tính toán ván thành dầm.
Coi ván thành là 1 dầm liên tục có các gối tựa là các nẹp đứng, ván thành chịu các
loại tải trọng ngang.
q
ql2 /10
a. Xác định tải trọng (chủ yếu là các tải trọng ngang):
- Tải trọng ngang do vữa bê tông mới đổ (sử dụng phương pháp đầm trong):
q1tc bt .h12
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -19-
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG 1: THI CÔNG BTCT TOÀN KHỐI NHÀ NHIỀU TẦNG
Trong đó: h1 – chiều cao mỗi lớp bê tông tươi, h1 = hdầm = 0,6m < R
Thay số ta được:
q1tc 2500 0,6 2 = 900 (kG/m)
q1tt n.q1tc 1,1 900 990 (kG/m)
- Tải trọng ngang do đổ bê tông vào ván khuôn:
Tải trọng do người và phương tiện vận chuyển:
q2tc 200 0 ,6 120 (kG/m)
Tải trọng do đổ BT bằng cần trục tháp thùng V = 0,8 m3:
q3tc 400 0 ,6 240 (kG/m)
ptt = n.ptt trong đó n= 1,3 với Hoạt tải.
Với tải đổ và đầm ta lấy 1 trong 2 tải lớn hơn. Ở đây ta lấy tải trọng đổ bê tông.
Tổng tải trọng :
-
Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng trên ván khuôn thành dầm là:
qdtc q1tc q3tc 900 240 1140 (kG/m)
-
Tải trọng tính toán tác dụng trên ván khuôn thành dầm là:
tt
d
q q1tt q2tt q3tt 990 1,3 240 = 1302 (kG/m)
b. Tính toán khoảng cách các nẹp đứng thành dầm:
Mômen kháng uốn của ván:
bh 2 60 42
160(cm3 )
6
6
b.h3 60 43
J
320(cm 4 )
12
12
Mômen quán tính:
Theo điều kiện bền:
l1
W=
10.M
10.[ ].W
10 110 160
116, 2(cm)
tt
tt
q
q
1302.10 2
Theo điều kiện biến dạng:
l
+ Độ võng cho phép [f] = 400
q tcl 4
+ Độ võng tính toán ftt = 128EJ
Điều kiện [f] > ftt
l2 3
128EJ 3 128 1,1.105 320
99,6(cm)
400.qtc
400 1140.10 2
Từ kết quả trên ta chọn lnẹp = 90 (cm)≤ Min(l1 ;l2) = 99,6 (cm)
2. Tính toán thiết kế ván khuôn dầm D1g
GVHD: TS Phạm Đăng Khoa
SVTH: Nguyễn Tuấn Long
MSSV: 0137618 -20-
- Xem thêm -
.DOCX 
60 
174 
54 
