Bài 1
Xác định khả năng chịu lực của 1 dầm tổ hợp
Cho biết: Dầm chịu ẩm ngắn hạn có chiều dài nhịp l=6m và tiết diện ngang gồm 3 thanh
gỗ 15x20 cm .Dầm được liên kết bằng chốt bản có bề dầy 12mm và chiều dài dọc thớ gỗ
lcb=51mm , bố tri tâm cách tâm (ở mỗi phía mạch ghép ) S=12cm.Độ võng tương đối cho
�f � 1
phép � �
, hệ số vượt tải trung bình của tải trọng là 1,25.
�l � 250
Giải
Mômen quán tính và Mômen chống uốn của dầm tổ hợp (chưa xét đến tính mềm của liên
kết ) là:
Wng
bh 2 20.452
6750cm3
6
6
Cường độ chịu uốn tính tóan và Môdun đàn hồi của dầm trong đó có đưa vào hệ số 0,85 để xét
đến điều kiện ẩm ngắn hạn là (Xem phụ lục 5)
Ru=0,85.15=12,8 MN/m2
E=0,85.104=8,5.103 MN/m2
Do đó mômen uốn lớn nhất mà dầm tổ hợp có thể chịu được là :
M=kw.w.Ru =0,85.6750.1,28=7346 kNcm=73,4 kNm
(Ở đây hệ số kw=0,85 lấy theo bảng IV-1)
Tải trọng tính tóan của dầm:
q
8.M 8.734.10 4
163, 4 N / cm
l2
62.104
Tải trọng tiêu chuẩn :
q tc
q
163, 4
130 N / cm
1, 25 1, 25
Xác định khả năng chịu lực của dầm theo độ võng lớn nhất
f
5.q tc .l 3
�f �
�� �
l 384.E .J ng .k j �l �
Do đó
q tc
384.E.J ng .k j �f
.�
5.l 3
�l
5
� 384.8,5.10 .151875.0, 6
114 N / cm 130 N / cm
�
5.63.106.250
�
Ở đây kj=0,6 lấy theo bảng IV-1
Tải trọng tiêu chuẩn theo điều kiện độ cứng nhỏ hơn theo điều kiện cường độ , do vậy
khả năng chịu lưc lớn nhất của dầm phải xác định theo điều kiện độ cứng tức là:
1, 25.q tc .l 2 1, 25.114.62.10 4
M
64,1.105 Ncm 64,1kNm
8
8
Dùng trị số M đó để kiểm tra vật liên kết ở mạch ghép của dầm theo công thức
1,5.M .Sng
n�
J ng .T
Trong đó ;
-Mômen tĩnh của tiết diện bị trượt trên mạch ghép đối với trục trung hòa của dầm
Sng=20.15=4500 cm3
-Vì bề rộng của dầm b=20cm>15cm nên bề rộng tính tóan của chốt bảng là :
bcb=0,5b+0,3.lcb=10+0,3.5,4=11,62cm
Do đó khả năng chịu lực của 1 chốt bảng trên dầm chịu ẩm ngắn hạn là :
T=0,85.14.lcb.bcb=0,85.14.5,4+11,62=746,6 daN=7466N
Như vậy số chốt bản cần phải bố trí trên chiều dài nửa dầm là:
1,5.64,1.105.4500
n�
44cai
151875.7466
Số chốt bản thực tế đã bố trí
n 2.
l/2
600
2.
50cai 44cai
S
2.12
(ở đây nhân với 2 là để tính cho 2 phía mạch ghép )
Như vậy số chốt bản đã bố trí rất phù hợp với yêu cầu của tính tóan.
Bài 2:
Tính số vật liên kết cần thiết trong 1 thanh tổ hợp chịu nén đúng tâm (H IV-4) , hai đầu
liên kết khớp .Cho biết thanh có tiết diện bó gồm 3 tấm ván 5x20 cm .Chiều dài của thanh
l=3m.Nội lực tính tóan N=101 kN .Cường độ tính tóan khi chịu nén Rn=13MN/m2 .Vật liên
kết đinh có đường kính 5mm và dài 150 mm
Giải
Số đinh cần thiết trên chiều dài 1m rút ra từ công thức (IV-11) là :
nc
k .b.h.ng
lo 2 .( y 2 1)
Trong đó đã biết b=20cm , h =15 cm , ng=2 , l0=3m và ở đây theo bảng IV-2
k
1
1
0, 4
2
10.d
10.0,52
Bây giờ cần tìm y
Theo công thức (IV-10) .Giả thiết l1<7.c , sẽ có :
td y . y do đó y td
y
Trên cơ sở tận dụng vật liệu , cho ứng suất nén đạt tới cường độ Rn , từ điều kiện ổn định sẽ có :
min
N
101000
0, 26
Fttt .Rn 300.1300
Tương ứng có độ mảnh lớn nhất của thanh tổ hợp là:
max td 109 ( tra biểu đồ hình II-3,a)
Độ mảnh của thanh nếu xem như thanh nguyên :
y
300
69 Do đó
0, 289.15
y
109
1,58
69
Thay vào biểu thức
nc
0, 4.20.15.2
17,8dinh / met
32.(1,582 1)
Bố trí mỗi hàng 4 đinh , hàng nọ cách hàng kia 23 cm (xem H.IV-4).Như vậy trên chiều dài 1m
số đinh là :
nc
100.4
17, 4 �17,8
23
Trong thí dụ này độ ổn định của thanh đối với trục x-x rõ rang là hơn nhiều so với trục y-y nên
không cần kiểm tra đối với trục x-x nữa .
Bài 3 :
Thiết kế một thanh nghiêng tổ hợp chịu nén đúng tâm ,liên kết bằng đinh , trong một kết
cấu dàn tạm thời .Cho biết : Lực nén tính tóan N=45KN.Chiều dài tính tóan của thanh
l0=3,6 m .Cường độ chịu nén tính tóan trong kết cấu tạm thời Rn=15 MN/m2.Độ mảnh cho
phép [ ]=150.
Giải
a) Chọn kích thước tiết diện :
Sơ bộ xác định diện tích tiết diện cần thiết gần đúng của thanh theo công thức (II-14)
F
l0 Nk 360 45.1,5
.
152(cm 2 )
16 Rn
16
1,5
Trong đó dùng k=1,5
Chọn tiết diên thanh bằng 2 tấm ván gỗ 5x16 cm ,
Tiết diện F=2x3x16=160(cm2)
Giữa các tấm ván có những miếng đệm ngắn (xem II .IV-5).Tất cả được ghép lại bằng đinh .
b) Tính và bố trí đinh
Hệ số uốn dọc nhỏ nhất
N
45
0,1875
Ftt .Rn 160.1,5
Tương ứng có độ mảnh max 128 ( Tra biểu đồ II-3a).Độ mảnh đó nhỏ hơn độ mảnh cho phép
[ ]=150 đối với thanh nghiêng chịu nén trong dàn .Cho độ mảnh đó bằng độ mảnh tính đổi :
min
max td ( y y )2 12 =128
Theo qui phạm thiết kế thì độ mảnh của nhánh không được lớn hơn độ mảnh của tòan bộ
thanh :
1 � y y
Dùng 1 0,5 y y
td ( y y )2 (0,5. y y )2 1,12 y y 128
Bán kính quán tính
ry
(153 53 ).16
5,2cm
12.160
Độ mảnh không xét đến tính mềm của liên kết
y
l o 360
69,3
ry
5,2
y
Hệ số tính đổi độ mảnh
td
128
1,65
1,12y 1,12.69,3
Hệ số để xét đến tính mềm của liên kết (Tra bảng IV-2) đối với đinh có đường kính d=0,5cm
k
1
1
0,4
2
10.d
10.0,52
Số mặt cắt của đinh trên một mạch ghép theo mỗi mét dài
nc
k .b.h.ng
lo ( y 1)
2
2
0,4.16.15.2
8,5 (đinh/m)
3,62 (1,652 1)
Tòan bộ số mặt cắt (tức số đinh ) trên chiều dài của thanh
nc .l 8,5.3,6 30
Dùng 32 đinh và bố trí trên 4 miếng đệm .Ở mỗi miếng đệm bố trí 8 đinh xếp thành 2 hàng
(Xem H.IV-5)
Chiều dài tính tóan của nhánh l1=70 cm .Độ mảnh của nhánh
1
l1
70
48,2 0,5. y .y 0,5.1,65.69,3 53,6
r1 0,289.5
c) Kiểm tra đổi trục x-x độ mảnh của thanh đối với trục x-x
x
360
78 td 128
0,289.16
Do đó không cần kiểm tra độ ổn định đối với trục x-x
Bài 4:
Thiết kế một cột tổ hợp bằng gỗ chịu nén đúng tâm , lien kết bằng bulông trong 1 kết cấu
lâu dài
Cho biết : Nội lực tính tóan N=150KN.Chiều dài tính tóan cột l0=6m.Cường độ chịu
nén tính tóan trong kết cấu lâu dài Rn=13MN/m2 .Độ mảnh cho phép ]λ] =120.
Giải
a) Xác định kích thước tiết diện :Diện tích tiết diện gần đúng theo công thức [II-14]:
F
600 150.1
.
403cm3
16
1,3
Trong đó đã dung K=1.
Chọn tiết diện cột bằng 2 thanh gỗ 20x10 cm.Tiết diện F=20.10.10=400 cm2
Và 1 thanh đệm dài 20x5 cm(Xem H.IV-6)
b) Tính và bố trí bulông .Hệ số uốn dọc nhỏ nhất
min
N
150
0,289
Fn .Rn 400.1,3
Độ mảnh lớn nhất tương ứng (Tra biểu đồ II-3a) là :
λmax=103,5<[ λ]=120.
Lấy độ mảnh đó là độ mảnh tính đổi tính theo công thức (IV-10) và độ mảnh của nhánh λ1=0
khi l1<7c
Do đó :
λmax= λtd=µy. λy mà
y
lo
l
0
ry
Jy
Fcl
Từ đó ta có:
y
600
20.253
12.20.10.2
600
74, 4
8, 07
td 109,5
1,39
y 74, 4
D
1
7
Dùng Bulong để lien kết với đường kính d=1,2 cm> d 1, 2cm .5 0, 71(a 5cm)
Hệ số xét đến tính mềm của lien kết (Tra bảng IV-2):
k
1,5
1,5
0, 25
a.d 5.1, 2
Từ công thức IV-11 rút ra số lượng vật liên kết (Bulông cần thiết trên mỗi mét dài của thanh).
nc
k .b.h.ng
l0 .( y 1)
2
2
0, 25.20.25.2
7, 4 (chiếc/met)
62. 1,392 1
Bố trí mỗi hang 2 Bulong và hàng nọ cách hàng kia 25 cm thì:
nc
2.100
8 7, 4
25
Chiều dài tính tóan của nhánh ở đọan 1/4 chiều dài phía ngòai cột là l1=25cm
Và ở đọan ¼ chiều dài phía giữa cột là :
L1=2.25=50cm
Như vậy luôn luôn nhỏ hơn chiều dầy của nhánh 7.10=70cm.
Do đó độ mảnh của nhánh 1 0 phù hợp với giả thiết trên.
c) Kiểm tra độ ổn định đối với trục x-x
Mômen quán tính Jx tính theo công thức gần đúng (IV-14):
10.203
5.203
J x (2.
) 0,5.(
) 15000cm 4
12
12
15000
rx
6,12cm
400
Do đó độ mảnh là :
x
600
98 103,5
6,12
Như vậy không cần kiểm tra độ ổn định đối với trục x-x
-Kết quả tính tóan cho thấy độ mảnh đối với 2 trục xấp xỉ
như nhau , điều đó chứng tỏ rằng tiết diện chọn như trên là hợp lí .
-Nếu tính momen quán tính Jx theo công thức (IV-14b) sau khi thay số và rút gọn ta có :
1
10.203
5.203
J x J cl
.J 0 (2.
) 0,99.(
) 166309cm 4
k .J 0
12
12
1
4
20.nc .l
Ở đây để tính hệ số của số hạng thứ 2 là 0,99 , đã thay vào công thức
k
3
3
0,5, nc 8, l 6m
a.d 5.1, 2
Bán kính quán tính
rx
Do đó
16639
6, 45
400
1
600
93 98
6, 45
Như vậy có thể thấy trong ví dụ này nếu tính theo công thức gần đúng thì hệ số của số hạng
thứ 2 của Jx chỉ bằng một nửa công thức của V.G.Piatricop.Và kết quả kiểm tra đối với trục x-x
là thiên về an tòan .
Bài 5.
Xác định khả năng chịu lực của cùng 1 thanh tổ hợp chịu nén lệch tâm , 2 đầu liên kết
khớp , có cấu tạo và kích thước như hình : IV-7
Cho biết : Lưc dọc trục N tác dụng lệch tâm trên trục x có
ex
M
10cm
N
Đường kính bulông d=1,6cm.Rn=13 MN/m2 và Ru=13 MN/m2
Giải
Trước hết ta tính các đặc trưng hình học của tiết diện thanh
Fng =2.20.15=600 (cm2)
Fth=Fng-Fgy=600-2.15.2.1,6=504(cm2)
Sng = 15.20.15=4500(cm3)
b.(h 21 h2 2 ) 20(452 152 )
Wng
6000cm3
6
6
2
2
(b �d )(h1 h2 ) (20 2.1, 6)(452 152 )
Wth
5040cm3
6
6
16
20
6, 4
J ng .(453 153 ) 14, 6.104 cm 4 nc
2,5
12
ry
J ng
Fng
14, 6.10 4
15, 6cm
6.102
y
l0 250
16
ry 15, 6
Chiều dài tính tóan nhánh l1 =58cm <7.15=105 cm nên
1 0 do đó
td y . y 2,83.16 45, 2
Ở đây hệ số
y 1 k
b.h.ng
2
l0 .nc
1 0,156.
20.45.2
8 2,83
2,52.6, 4
Trong đó
1
1
0,156
2
2,5.d
2,5.1, 62
15
Vì d=1,6 < =2,14 cm
7
k
Và
nc
16
6, 4
2,5
Xác định khả năng chịu lực theo điều kiên cường độ của tòan bộ thanh tổ hợp :Từ công thức
(IV.16) ta rút ra
N�
Rn
e
1
x
Fth .Wth
Ở đây hệ số
td 2 .N
1
3100.Rn .Fng
Trong đó đã thay
1,3
1
10
150 0, 44.5040
1
1,3.504.0, 44
200 KN
1, 44
45, 22.504
0, 44
3100.600
N
Fth 504cm 2
Rn
-Xác định khả năng chịu lực theo điều kiện cường độ của nhánh ngòai cùng : từ công thức (IV17) rút ra
1.Ru
N�
e
1
x
Fng .Wng
Ở đây ta có 1 0, 1 1 .Điều đó có ý nghĩa là nhánh không thể mất ổn định cục bộ , nói cách
khác khả năng chịu lực của nhánh rất lớn .Qua tính tóan cụ thể dưới đây sẽ thấy rõ điều đó
N
1,3
1
10
600 0, 44.6000
1,3.600.0, 44
235 KN
1, 44
Xác định khả năng chịu lực theo điều kiện chịu lực của liên kết theo công thức (IV-18) ta có :
n. .J ng .T 8.0, 44.14, 6.104.6, 4
N�
1,5.Sng .ex
1,5.4500.10
48, 6 KN
Trong đó khả năng chịu lực T của 1 Bulông lấy theo trị số nhỏ nhất trong các trị sau (Xem lại
bảngIII-2)
Tc=500.c.d=500.15.1,6= 12000N=12kN
Ta=800.a.d=800.15.1,6=19200=19,2 kN
Tu=1800.d2 +20a2 =1800.1,62 + 20.152=4500+4600=9100 N=9,1 Kn
Trị số của Tu tính theo công thức trên lại không được lớn hơn 2500 d2,tức là :
Tu = 2500.d2=2500.1,62=6400N=6,4kN
Như vậy khả năng chịu lực của thanh tổ hợp chịu nén lệch tâm xác định theo trị số nhỏ nhất
trong 3 trị số của lực dọc trục tính ra ở trên là :
N=48,6 kN
Và do đó
M=N.ex=48,6.0,1=4,86 kNm
- Xem thêm -